为了与图6、图7的结果对比，将转子涡动量加大至0.16、弹簧力减小至15 N/m进行分析，结果如图8、图9所示。由图可知，当转子涡动量增加且弹簧力减小时，石墨盘根的随动性明显变差，密封间隙显著增大。
    转子涡动对密封间隙的影响按3.1节中的模型参数设置，将转子的涡动量从0.05逐步增加到0.2.0，对圆周石墨盘根进行动态分析，得到不同转子涡动量下密封间隙的变化，如图10一图12所示。可以看出，随着转子涡动量增加，密封间隙逐渐增大，且涡动量越大，密封间隙增大的幅值越大。摩擦系数对密封间隙的影响按中的模型参数设置，将石墨盘根与挡板间摩擦系数由0.09逐渐升高到0.30，得到不同摩擦系数对密封间隙的影响，如图13、图14所示。可以看出，随着摩擦系数增大，密封间隙显著增大。弹簧弹力对密封间隙的影响按3.1节中的模型参数设置，将周向弹簧力从20 N/m增大到50 N/m，对圆周石墨盘根进行动态分析，得到不同周向弹簧力作用下密封间隙的变化，如图15、图16所示。可以看出，随着周向弹簧力增大，石墨盘根径向位移明显趋于平稳，密封间隙也呈明显减小的趋势。
    根据此圆周石墨盘根动态性能分析方法，可分析弹簧力对密封间隙的影响规律，从而根据分析结果优化弹簧力数值，使其既能尽量减少石墨盘根的摩擦发热又能满足石墨盘根的随动性及贴合性要求。www.hbxsmf.net